广东省粤电集团有限公司沙角C电厂2#机组SCR烟气脱硝系统采用选择性催化还原（SCR）脱硝工艺，按照锅炉后部烟气通流方式，单炉体双SCR结构体布置，采用高灰型SCR布置方式，即SCR反应器布置在锅炉省煤器出口和空气预热器之间。脱硝系统设备处理100%烟气量，脱硝反应器与还原剂供应系统按照脱硝效率80%设计。现阶段喷氨量的控制较粗略，并由于缺乏SCR内部分区NOx实时检测，现有SCR在喷氨控制过程中不能根据反应器横截面上NOx浓度、烟气流速、烟气温度的差异调整喷氨量，不利于NH3/NOx的良好混合、提高脱硝效率并控制氨逃逸。要求进行CFD数值模拟及现场试验测量的方法来获得反应器内的烟气速度场及NH3浓度场，通过对比分析获得合适的NOx测量装置的安装方案，为下一步SCR喷氨动态精细化控制研究打下基础，以解决上述喷氨系统存在的喷氨量粗放控制及喷氨量调整速度慢等问题。

　　本项目总工期为两年（2016.1-2017.12），第一个阶段完成数值模拟及现场试验，改造及施工在第二阶段完成。

       现摸底实验进展：
　　（1）在三个工况下，B反应器烟气平均流速均高于A反应器，且两侧流速差值随着负荷降低呈增大趋势；两侧反应器内速度分布均匀性一般，其中B反应器内流场均匀性好于A反应器。
　　（2）三个负荷工况下，A、B反应器入口温度分布相对比较均匀，标准差在10℃以内。
　　（3）在高负荷下A、B两侧反应器入口NOx平均浓度差异较小，但随着负荷降低，该浓度差异呈增大趋势，且B侧高于A侧；在高负荷下，A、B两侧反应器入口NOx浓度均匀性较差，在中低负荷下A、B两侧反应器入口NOx浓度均匀性有所改善。
　　（4）三个负荷工况下，B反应器出口NOx平均浓度均大于A反应器出口，但该差值随负荷减小而减小；在各负荷条件下两侧反应器内NOx浓度分布均匀性都没有达到理想的效果。
　　（5）在各负荷工况下B侧喷氨总流量均小于A侧；尤其在高负荷条件下B侧喷氨流量较A侧少了约35%。
　　（6）调节喷氨小阀可有效控制反应器出口对应区域的NOx排放浓度。
　　（7）不同位置、不同时刻NH3逃逸差别较大、且波动较大；瞬时NH3逃逸浓度出现7ppm以上，平均逃逸浓度在2ppm以下。
　　（8）SCR入口NOx浓度约滞后负荷变化2min，而出口NOx浓度随入口NOx浓度变化响应较快。